高負荷引起的污泥膨脹如何調整？

1.高負荷污泥膨脹機制人們對操作條件對膨脹的影響的理解是完全不同的。在實際生產報告中，低負荷會引起膨脹，高負荷也會引起膨脹;低溶解氧會引起膨脹，高溶解氧也會引起膨脹;全混合曝氣池會膨脹，塞流式曝氣池也會膨脹;低C:N比(或C:P比)會引起膨脹，高C:N比(或C:P比)也會引起污泥膨脹等。由于造成污泥膨脹的因素很多，對膨脹的報道有很多意見，使人們擔心污泥膨脹，污泥膨脹是污水處理中比較復雜的問題，造成這種現象的原因很多，首先有30多種絲狀細菌引起污泥膨脹，因此實際活性污泥膨脹問題極為復雜。高負荷膨脹也稱為非絲狀細菌膨脹，因為它不是由絲狀細菌過度生長引起的膨脹，但膨脹性能類似于絲狀細菌的膨脹，兩者的沉降性能均嚴重下降，且二級沉淀池運行嚴重，SV高達90%。具體來說，兩者的區別在于，非絲狀細菌由于進入系統的高碳源而膨脹。在高基質下，細菌吸收的碳源不能代謝，細菌表面分泌親水性多糖，部分進入系統。細菌處于對數階段。此時，細菌的活性最強，導致細菌膠束的崩解。絲狀菌由于絲狀菌的過度生長而膨脹，絲狀菌伸出細菌膠束，與相鄰的絲狀菌形成松散的絮體，導致絮體密度降低，嚴重影響沉淀性能。最明顯的區別是：絲狀突起和非絲狀突起。曝氣池的區別是浮泥，另一個是泡沫。2.控制高負荷污泥膨脹1，負荷和溶解氧的影響采用0.4 kg BOD5/(kgmlss.d)~0.8 kg BOD5/(kgmlss.d)、溶解氧濃度1.0 mg/l~2.0 mg/l、污泥齡20天的全混合曝氣池。一期由于絲狀菌過度增殖，SVI由280ml/g增加到800ml/g，污泥濃度降至0.68g/l，二沉池污泥繼續排干。一般認為在1.0 mg / L~2.0 mg / L的溶解氧條件下操作的曝氣池不會引起污泥膨脹，試驗中溶解氧濃度維持在該水平，污泥膨脹仍然發生。在第二階段，將溶解氧濃度從第16天增加到3.0mg / L到5.0mg / L(平均4mg / L)，可以觀察到SVI逐漸逐漸減少，污泥濃度不斷上升。約25天后，污泥濃度逐漸回升至1.5g / L，此時SVI降至300mL / g。通常，污泥膨脹發生得非?？?，只要需要2到3天，膨脹污泥的回收非常緩慢，并且通常需要比泥齡增加3倍。在污泥齡期間觀察到污泥沉降性能的顯著改善。2，加入填料控制污泥膨脹軟填料占生產曝氣池池池頭總庫容的15%，與傳統工藝中不加填料的SVI進行了比較。軟包裝系統的總停留時間為4小時，負載在0.4 kg BOD5/(kgmlss.d)和0.8 kg BOD5/(kgmlss.d)之間。在曝氣池供氧充足(氣水比(3.7-5)：1)的情況下，可通過充注控制好膨脹。傳統曝氣池運行條件相同，后期停留時間增加一倍。當負荷降低一次時，SVI仍在200 ml/g～500 ml/g之間，遠高于灌裝系統(平均SVI約為100 ml/g)。通過對灌裝池的分析，發現硫面菌和021N菌絲體是灌裝池附著的主要微生物。填料槽中有機酸和COD的去除率分別為80%和50%，H2S從3.67mg/L降至0.77mg/L，從而去除絲狀菌的促生長因子，促進了絮狀菌的生長。事實上，填料池也是一個很好的選擇器，它將絲狀細菌固定在填料上，并選擇性地在第一個槽中充分生長，但不進入活性污泥絮體。在第二池中生長有絮狀細菌，避免了污泥膨脹的發生。其主要作用是降低污水有機負荷，細菌膜脫落是次要因素。對于有機負荷的降低，有兩個方面：一是直接去除有機物，這是分離填料池中最明顯的效果。其次，填料上的微生物生物量增加了系統的總生物量，從而減少了有機負荷。添加填料控制污泥膨脹的方法簡單，但缺點是增加了投資和填料的更換。一般適用于小型污水處理廠，而大型污水處理廠一般不適合使用。3.池類型和曝氣強度對污泥膨脹的影響對城市污水在高負荷下進行了對比試驗，試驗負荷為0.4 kg BOD5/(kgmlss.d)~0.8 kg BOD5/(kgmlss.d)，停留時間為4小時，氣水比為(3.4-5)：1。結果表明，在相同的運行條件下，推流曝氣的SVI比全混合曝氣池的SVI高100左右。當氣水比為3.5:1時，塞流式曝氣池的SVI上升到450 ml/g左右，二沉池的污泥表面不斷上升，污泥外溢，污泥膨脹。強制排泥后，污泥濃度持續下降。增加曝氣量后，雖然SVI略有下降，但污泥濃度恢復緩慢。負荷遠大于初始值，接近1.0kg BOD5/(kgmlss.d)，最終SVI仍在350ml/g左右。本試驗不僅說明了溶解氧(宏觀)在控制污泥膨脹中的重要作用，而且說明了曝氣池中不同的實際(微觀)溶解氧濃度對污泥膨脹的影響。當兩個池的停留時間、曝氣量、水質和負荷相同時，其差異是由于塞流式曝氣池末端的溶解氧濃度在整個試驗期間等于零。全混合曝氣池的溶解氧濃度為2.0 mg/L，說明在高負荷曝氣池運行中，塞流式曝氣池不利于提高污泥沉降性能。由于污水中含有大量易降解物質，加快了曝氣池氧的利用率。供氧速率低于氧氣利用率，特別是在曝氣池的頭部。在這種情況下，氧氣是一個限制因素，即使曝氣池其他部分的溶解氧濃度為1.0 mg / L至2.0 mg / L，也會發生膨脹。原因是第一端的負荷過高并且嚴重缺氧導致絲狀細菌從絮凝物中伸出以競爭氧氣。同時，后期的絲狀細菌可以直接從主溶液中吸收養分，這比絮狀物本身的細菌要好。成團M.具有更高的生長速率，導致充分的增殖(完全拉伸的絲狀細菌阻礙污泥的沉降)并引起腫脹。從試驗結果來看，曝氣池頂部的溶解氧保持在2.0 mg / L(增強曝氣或再生池)，可有效控制污泥膨脹。第四章?；亓魑勰嗌淞鲝娀貧庠谏鲜鲅芯亢头治龅幕A上，回流污泥用于推流式曝氣池的前端，通過射流曝氣器增強曝氣，并輔以原有的中微孔曝氣器。溶解氧從零增加到1.6 mg / L，解決了第一端供氧不足的矛盾。因此，SVI值連續降低至160mL / g，此時噴射器攜帶的空氣量很小。通過比較返回污泥的單獨射流的測試結果和增加曝氣量，可以得出結論，返回污泥射流對污泥膨脹的控制效果不是由于在噴射過程中絮凝物的切割，導致絲狀。細菌長度和生態環境變化的結果，但噴射過程中的高傳質效率，提供足夠的溶解氧。曝氣池前端的條件有利于細菌的生長，抑制絲狀細菌的生長，從而控制污泥膨脹。在增強曝氣的第一端，可以使用返回污泥射流，并且還可以增加頭端的曝氣強度(空氣供應量)。從測試結果來看，其對污泥膨脹的控制效果非常有效。這為控制高負荷型污泥膨脹提供了多種選擇。